地源热泵系统应用于办公楼大型项目

1、项目概况

本项目是某集团总部办公楼，位于江西省南昌市， 处于夏热冬冷气候区。项目总建筑面积7971m2 ，其中地 上建筑面积6868m2 ，地下建筑面积1103m2 。为了节能和 降低外部环境对建筑室内环境的影响，保证居住空间室 内空气质量，项目设计引入德国被动房设计理念，优化 外围护结构密闭性体系，增加房间密闭性，隔绝室外污 浊空气通过外围护结构渗透到室内来。

为解决室内新风 需求，采用了置换式全新风系统，24小时为室内人员舒 适健康提供保障。并且设计以被动优先、主动优化为原则，被动设计从外围护结构入手，对项目进行了整体优化设计，以投资回收期为目标函数，优化了维护围护结 构、体形系数、外窗形式、窗地面积比等建筑本体各方面设计参数。主动优化方面以地源热泵系统作为办公楼 制冷供热能源，建筑室内空调系统由天棚毛细管系统+ 置换式新风组成，实现恒温恒湿恒氧的高舒适室内办公 环境，并建立远程能源管理平台，对项目后期运行实时 监测控制，使空调系统达到最佳运行状态。

2、岩土综合热物性测试

在地源热泵系统应用中，最重要的设计环节是地埋 管换热器的设计，它是热泵系统的冷热源的来源。科学 设计计算地埋管换热器的依据是地下岩土的热物性参数。由于地质结构的复杂性及地下水的影响，通过理论 计算岩土热物性比较困难，通常是通过现场试验测试获 得岩土热物性，以供地埋管设计计算。

本项目的岩土热响应测试方法采用恒热流测试方法，《地源热泵系统工程技术规范》GB50366-2005（2009年版）附录C.3中要求采用向岩土施加一定热功 率的方式进行热响应试验），即对岩土施加一定热量的 方式，记录地埋管换热介质进出口温度及流量等数据， 再利用反算法推导出岩土热物性参数。

本项目钻探两个测试孔两口实施测试，均采用双U 型埋管。根据测试数据进行分析计算得出，本项目岩土 综合导热系数为2.59W/m.℃。

3、地源热泵系统设计方案

本项目采用了地源热泵+毛细管天棚辐射采暖制冷系统，空调计算冷负荷391kW，热负荷183kW。项目为 集团总部办公楼，要求系统运行可靠性高，主机采用2 台制冷量334kW，制热量349kW的热泵机组，可基本实 现1用1备工况。

3.1 地埋管设计

地埋管采用双U25型PE管，钻孔直径150mm，钻孔 深度75m，每孔敷设4根PE管竖直埋管。根据设计计算 需要92个竖井钻孔，钻孔间距5mx5m，考虑到安全性增 加9个钻孔孔施工，共计施工101个地埋管。由于项目所 在地地下水水位很浅只有5m，本工程的地埋管又是在车 库底板下方,低于地下水水位，地埋管全部被水浸泡。 因此钻孔回填材料采用了透水性的粗砂，可充分利用水的对流增强换热效果。

地埋管水平引出管有两种方式：a）干管连接约20 组地埋管引出至集分水器;b）每组地埋管独立引出至集 分水器。

考虑到基础施工时地表不平整，施工场地遍布泥 水，在垂直地埋管施工完成后还有多道土建工序才可以 连接水平管。在这期间极易造成管内泄漏泥沙淤积泥沙 或漏水形成集气。设计采用独立引出方式可以对每路地埋管进行排气和疏通，而干管引出方式则无法实现。由 图3中热成像图片可以看出，在竣工调试前约有50%的 环路处于阻塞状态。根据经验，阻塞是由气阻和泥沙造 成，由于阻塞管路阻力相对大，即使加大系统流量和压 力也会经畅通的环路旁通，无法冲开阻塞环路。采用关 闭剩余环路只留一路的方式，在分水器使用高压水泵补 水、集水器排空，可以将阻塞的环路打通。在疏通调试过程中会观察到气塞和泥水不断从排放口涌出，直至放 出清水为止。因此推测采用集中干管引出的方式会有 30～50%的地埋管无法正常工作，造成热泵埋管系统整 体效率低下。

由于本项目夏季制冷负荷大、时间长，远远高于冬 季采暖，土壤计算热平衡很难做达到全年土壤热平衡。 但项目所在地地下水丰富，地下水渗流对地埋管传热有 正面的影响，具备可促进热量迁移效果，存在能够自动 消化积存热量达到缓解热不平衡问题的可能性。由于地 下水渗流模型复杂，热迁移效果无法准确计算，为安全 起见系统预留了冷却塔辅助接口，同时对土壤温度、地 埋管供回水温度进行全年实时监测，以积累热迁移验证数据。

3.2 毛细管天棚辐射采暖制冷系统

毛细管天棚辐射采暖制冷系统是完全不同于传统空 调的对流热传递方式。辐射采暖制冷，是指它通过降低 （提升）天棚表面的温度，形成冷（热）辐射面，依靠 辐射面与人体、家具及围护结构其余表面的辐射热交换 进行供热（冷）的技术方法。在辐射采暖制冷系统中， 热量以直线辐射的形式由高温表面传递到冷表面上，实 现辐射面与人体、家具及围护结构等表面的辐射热交 换。天棚辐射一般以水作为热（冷）媒传递能量，其比 热大、占空间小、效率高。辐射冷却系统工作在“干工 况”，即表面温度控制在室内露点温度以上。这样，室 内的热环境控制和湿环境、空气品质的控制被分开，辐 射采暖制冷系统负责承担室内显热负荷，承担将室内温 度维持在舒适范围内的任务。通风系统则负责承担人员 所需新鲜空气的输送、室内湿环境调节、以及污染物 的稀释和排放以及室内湿环境调节等任务。这种独立 控制策略，使得空调系统对热、湿、新风的处理过程 分别实现，对建筑物室内环境控制的节能控制具有重 要意义。

3.3 免费制冷模式 

由于天棚辐射制冷的需要温度较高，尤其是经过冬 季供热，在春末夏初时节，地源侧出水温度在16-17℃ 左右，为免费制冷提供了基础，如图6中粗线示意的流 程。地源供回水温度为17/19℃，通过免费冷循环泵进 入板换一次侧与天棚侧供回水换热，天棚毛细管水温为 19/22℃，完全满足南昌4月底和5月初的室内辐射制冷 需求[3]。如果是传统空调末端则无法利用这种“高温”冷源，只能开启冷机运行压缩机供冷。所以地源热泵与 毛细管天棚辐射系统的结合可以减少主机开启时间，进一步节省能源消耗。在此工况下，系统COP可以达到 8.3。

4、能耗计算分析与监测

4.1 全年系统能耗分析

夏季制冷季为5～10月，最高峰值为6.9万kWh/月，出现在8月高温高湿的“桑拿”天气；冬季制冷季为1月和12月（考虑到营销舒适，顾客 接待厅和员工高舒适，2、3和11月也进行了供热），最 高峰值为4万kWh/月，出现在1月的“三九”天。办公楼全年有24小时新风供应，因此有固定的0.7万kWh/月新风机组能耗。

热泵系统在空调系统中耗能占比73%，比传统空调 系统占比大是因为末端采用了天棚辐射系统更节能，没 有空调机组和风机盘管的耗电。夏季末端系统在空调系 统中能耗占比20%，冬季末端系统在空调系统中能耗占比32%，表明空调负荷越大毛细管辐射系统越节能。

4.2 热泵系统运行能效分析

热泵机组全年平均COP=8，属于较高的运行工况。分析原因在于机组大部分时间处于非标准 工况运行，效率较高。尤其是冬季天棚辐射供热温度仅需26～28℃，系统运行温度为35/30℃或更低，大大提高了COP甚至接近了10。夏季在非高峰季节制冷供水也 高温运行，提高了机组制冷COP。

热泵系统COP=3.8，比预期要低还存在提高的空 间。这是因为系统第一年运行，各循环泵变频工况未调 试完成，末端温差在部分工况时有时只有2～3℃，在 3、10、11、12月比较明显，待系统变频工况调试完 成预计可达到4.5左右。4月底为免费制冷模式，所以 系统COP较高，而机组没有运行所以没有COP数据。

4.3 室内环境与节能分析

办公楼按照甲级写字楼温湿度环境标准运行，以 满足员工正装工作的舒适要求。办公楼夏季运行室内温 度在23～24℃，相对湿度65%左右，天棚辐射制冷温度 22.5℃。新风机组将室外空气处理到15℃，通过风管送到 各个房间，在送风口到达18℃左右以地板送风的方式送 入办公室。由于送风温度低于室内空气温度，在地面附 近形成“新风湖”，实现了置换式低温度约 7℃，基本保持在10℃；夏季最高温度为40℃，基本在 35℃，与设计值基本一致。在4月中～5月初的地源出水 温度在17℃，可以实现设计中的“免费制冷”工况，至 5月中旬热泵开启制冷模式后迅速上升到24℃。土壤温 度最低16.5℃，出现在4月15日；最高温度23.5℃，出 现在10月20日。与地源出水温度峰值相比平缓许多，并有3月时间的滞后。土壤温度与年初比 较有2.5℃的升高，表明放热量大于取热量，未达到热平衡状态。由于系统是 第一年运行未达到最佳状态，制冷能耗 还能降低，有可能实现热平衡。如果土 壤温度继续升高则需要启动冷却塔进行平衡。

6、结语

由于采供暖温度低、制冷温度高，毛细管辐射采暖 制冷系统与地源热泵结合与传统空调系统相比更节能。 在春夏过渡季，可利用土壤冬季蓄冷通过天棚系统“免 费制冷”，系统ＣＯＰ＝8.3，远高于传统空调系统。 系统ＣＯＰ与循环水泵运行状态高度关联，提高水泵输 送系数可进一步提高热泵系统节能效率。地源热泵系统 运行时，土壤温度变化有时滞，滞后于建筑负荷变化3 个月时间左右。毛细管辐射空调系统由于末端无风机 没有电机耗能，能耗低而且舒适度高。