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地热钻井
强制斜地地层井斜控制技术中侧钻绕障钻井情况
1.侧钻点的选择。
在3400——3470m井段的井径较稳定、井斜度稳定并有自然将斜的趋势、方位角稳定。在该段下部3185m井眼直径达369mm,同时该段距3525. 18m的井深较近、水泥回填高度合适。3400m井深处向下井径有一个小增加段,有利于Φ215. 9mm金刚石造斜钻头侧钻造台肩、形成新井眼。MH-IC-R46( 3390. 54~3400. 04m)、MH-lC-R47( 3400. 04~3404. 13m)和MH-lC-R48( 3404. 13~3413. 53m)3个回次的平均机械钻速分别为1.03m/h、1.62m/h和1. 40m/h,岩心采取率分别为96.1%、111. 5%和100. 0%,岩石基本完整。3395. 24~3400. 46m为长英质片麻岩、角闪岩,3400. 46~3408. 70m为角闪斜长片麻岩夹有黑云角闪岩和绿帘黑云角闪岩。因此,侧钻点选择在3400m井深处。
2.人工井底建立。
采用SK绳索取心钻铤的钻具注水泥浆,用牙轮钻头通扫至3350m井深后候凝,扫水泥塞至3395m,再用≠157mm取心钻具取水泥塞样,最后用Φ244. 5mm牙轮钻头扩扫至3400m井深。
3.侧钻绕障施工情况。
1) 3400. 00~3417. 37m侧钻钻进。
小径侧钻钻具组合:Φ215. 9mm孕镶金刚石钻头+1.75°单弯5LZ172×7螺杆马达+Φ160mm无磁短节(内坐MWD井下仪器)+Φ162mm无磁钻铤+Φ177. 8mm钻铤×10根十Φ127mm钻杆。
侧钻钻进中,严格控制钻进速度,以工具面向为准。MWD的工具面向读数允许在规定值±30。内变化,工具面向超过允许值时活动钻具调整工具面向。在侧钻开始时用MDW测斜,并在钻进中适当测斜,掌握侧钻施工情况。钻进到3417. 23m后钻速逐渐下降,泵压降低,钻压从30kN增大55kN无明显效果,起钻。钻头外径由215. 9mm磨损到214mm,周边和中心孔表镶金刚石颗粒全部脱落,中心孔研磨形成一个Φ50mm的同心凹窝,钻头内没有细岩心,其他部位磨损正常。进尺17. 37m,平均机械钻速0.32m/h。
侧钻钻进两小时后(钻井液一个循环),每隔半小时从固控系统的振动筛的除砂处取样进行双目实物显微镜分析,起钻时岩屑、水泥屑的比例为65:35。
起钻完,进行了工程测井,测井仪在3407m处多次遇阻、未测到井底(3417.37m),井斜角由开始侧钻时的8. 47°降到7.56°,方位角稳定在325。(老井眼该段方位角为322°~324°)。为计算新老井眼的水平偏距,新井眼3408—3417m井段按3407m处的井斜角7.56°和方位角325°保守计算。新老井眼的水平总位移在3417m井深处新老井眼的轴线相距约237. 6mm,新老井眼之间的岩石楔厚至少14mm(此处老井眼井径232mm)。牙轮钻头降斜完的工程测井数据事后表明:在3417m井深处新老井眼的轴线相距已达010. 5mm,新老井眼之间的岩石楔厚287mm(此处老井眼井径232mm),在34llm井深处新老井眼脱离。
2) 3417. 37~3445. 62m降斜钻进。
降斜钻具组合:Φ215. 9mm牙轮钻头+1. 75。单弯5L2172X7螺杆马达+Φl60mm无磁短节(内坐MWD井下仪器)+Φ162mm无磁钻铤+Φ177. 8mm钻铤XIO根+声l27mm钻杆。
降斜钻进28. 25m,平均机械钻速1.3lm/h,钻压20~40kN,转速149r/min,排量25. 59L/s。
在降斜开始时用MDW测斜,并在钻进中适当测斜,掌握降斜施工情况。
起钻完,进行了工程测井,井斜角由开始降斜钻进时的5. 22。降到0.41°,方位角由开始降斜钻进的317。降到297°。
3) 3400.00~3443. 31m导向扩孔钻进。
3400. 00~3407. 42m采用带导向的Φ244. 5mm孕镶钻头+4L2120×7螺杆马达++178mm随钻震击器++177. 8mm钻铤×10根+机27mm钻杆的钻具组合扩孔钻进,进尺7.42m,平均机械钻速0. 97m/h。转速237~248r/min,排量12.96~13. 57 L/s。
3407. 42~3443. 3lm采用带导向的Φ244. 5mm孕镶钻头+4L2172×7螺杆马达+Φ178mm随钻震击器+Φ177. 8mm钻铤×10根+Φ127mm钻杆的钻具组合扩孔钻进,进尺35. 89m,平均机械钻速2. 02m/h。转速132~146 r/min(螺杆马达)+15~20 r/min(转盘),排量23. 27~25. 06 L/s。
在第一次侧钻纠斜的基础上,本次侧钻绕障施工顺利,两次下钻完成侧钻新井眼和降斜作业。
在3400——3470m井段的井径较稳定、井斜度稳定并有自然将斜的趋势、方位角稳定。在该段下部3185m井眼直径达369mm,同时该段距3525. 18m的井深较近、水泥回填高度合适。3400m井深处向下井径有一个小增加段,有利于Φ215. 9mm金刚石造斜钻头侧钻造台肩、形成新井眼。MH-IC-R46( 3390. 54~3400. 04m)、MH-lC-R47( 3400. 04~3404. 13m)和MH-lC-R48( 3404. 13~3413. 53m)3个回次的平均机械钻速分别为1.03m/h、1.62m/h和1. 40m/h,岩心采取率分别为96.1%、111. 5%和100. 0%,岩石基本完整。3395. 24~3400. 46m为长英质片麻岩、角闪岩,3400. 46~3408. 70m为角闪斜长片麻岩夹有黑云角闪岩和绿帘黑云角闪岩。因此,侧钻点选择在3400m井深处。
2.人工井底建立。
采用SK绳索取心钻铤的钻具注水泥浆,用牙轮钻头通扫至3350m井深后候凝,扫水泥塞至3395m,再用≠157mm取心钻具取水泥塞样,最后用Φ244. 5mm牙轮钻头扩扫至3400m井深。
3.侧钻绕障施工情况。
1) 3400. 00~3417. 37m侧钻钻进。
小径侧钻钻具组合:Φ215. 9mm孕镶金刚石钻头+1.75°单弯5LZ172×7螺杆马达+Φ160mm无磁短节(内坐MWD井下仪器)+Φ162mm无磁钻铤+Φ177. 8mm钻铤×10根十Φ127mm钻杆。
侧钻钻进中,严格控制钻进速度,以工具面向为准。MWD的工具面向读数允许在规定值±30。内变化,工具面向超过允许值时活动钻具调整工具面向。在侧钻开始时用MDW测斜,并在钻进中适当测斜,掌握侧钻施工情况。钻进到3417. 23m后钻速逐渐下降,泵压降低,钻压从30kN增大55kN无明显效果,起钻。钻头外径由215. 9mm磨损到214mm,周边和中心孔表镶金刚石颗粒全部脱落,中心孔研磨形成一个Φ50mm的同心凹窝,钻头内没有细岩心,其他部位磨损正常。进尺17. 37m,平均机械钻速0.32m/h。
侧钻钻进两小时后(钻井液一个循环),每隔半小时从固控系统的振动筛的除砂处取样进行双目实物显微镜分析,起钻时岩屑、水泥屑的比例为65:35。
起钻完,进行了工程测井,测井仪在3407m处多次遇阻、未测到井底(3417.37m),井斜角由开始侧钻时的8. 47°降到7.56°,方位角稳定在325。(老井眼该段方位角为322°~324°)。为计算新老井眼的水平偏距,新井眼3408—3417m井段按3407m处的井斜角7.56°和方位角325°保守计算。新老井眼的水平总位移在3417m井深处新老井眼的轴线相距约237. 6mm,新老井眼之间的岩石楔厚至少14mm(此处老井眼井径232mm)。牙轮钻头降斜完的工程测井数据事后表明:在3417m井深处新老井眼的轴线相距已达010. 5mm,新老井眼之间的岩石楔厚287mm(此处老井眼井径232mm),在34llm井深处新老井眼脱离。
2) 3417. 37~3445. 62m降斜钻进。
降斜钻具组合:Φ215. 9mm牙轮钻头+1. 75。单弯5L2172X7螺杆马达+Φl60mm无磁短节(内坐MWD井下仪器)+Φ162mm无磁钻铤+Φ177. 8mm钻铤XIO根+声l27mm钻杆。
降斜钻进28. 25m,平均机械钻速1.3lm/h,钻压20~40kN,转速149r/min,排量25. 59L/s。
在降斜开始时用MDW测斜,并在钻进中适当测斜,掌握降斜施工情况。
起钻完,进行了工程测井,井斜角由开始降斜钻进时的5. 22。降到0.41°,方位角由开始降斜钻进的317。降到297°。
3) 3400.00~3443. 31m导向扩孔钻进。
3400. 00~3407. 42m采用带导向的Φ244. 5mm孕镶钻头+4L2120×7螺杆马达++178mm随钻震击器++177. 8mm钻铤×10根+机27mm钻杆的钻具组合扩孔钻进,进尺7.42m,平均机械钻速0. 97m/h。转速237~248r/min,排量12.96~13. 57 L/s。
3407. 42~3443. 3lm采用带导向的Φ244. 5mm孕镶钻头+4L2172×7螺杆马达+Φ178mm随钻震击器+Φ177. 8mm钻铤×10根+Φ127mm钻杆的钻具组合扩孔钻进,进尺35. 89m,平均机械钻速2. 02m/h。转速132~146 r/min(螺杆马达)+15~20 r/min(转盘),排量23. 27~25. 06 L/s。
在第一次侧钻纠斜的基础上,本次侧钻绕障施工顺利,两次下钻完成侧钻新井眼和降斜作业。
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